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(5)橋面系:在墩頂無伸縮縫的簡(jiǎn)支梁處，在墩頂?shù)膬蓚�(gè)集中質(zhì)量之間設(shè)置只受壓、不受拉的非線性橋面連接單元

( 6)采用集中質(zhì)量模型

在3-1線簡(jiǎn)支梁中，每一個(gè)墩的蓋梁均為凸型蓋梁，且兩側(cè)均有抗震擋，梁端與抗震擋之間的間隙為0.05m，梁端與凸型蓋梁之間的間隙:無伸縮縫處為0.05m,有伸縮縫處為0.08 m在本文中，主要是研究橡膠支座與接觸面發(fā)生滑動(dòng)帶來的動(dòng)力特點(diǎn)，因此不考慮由于支座位移過大而帶來的撞擊問題

在此分析過程中，地震波的輸入方向分為縱、橫向，縱向?yàn)橛?jì)算模型中第一個(gè)和最后一個(gè)墩的連線方向，橫向?yàn)榇怪庇诳v向。地震波輸入方式如下:

(1)10070橫向地震荷載+相應(yīng)的6070豎向地震荷載反應(yīng)組合;

( 2) 10070縱向地震荷載+相應(yīng)的6070豎向地震荷載反應(yīng)組念 (1）隨著摩擦系數(shù)的增大，支座的最大位移總體上呈波浪式的下降，且摩擦系數(shù)大時(shí)，其滑動(dòng)能力將大大下降;

( 2)墩身的剛度越大，支座與梁底或墩頂?shù)慕佑|面之間越容易發(fā)生滑動(dòng);

( 3)當(dāng)支座發(fā)生滑動(dòng)時(shí)，無論墩的高低，由滑動(dòng)支座傳到墩底的最大剪力基本是相同的，且隨著摩擦系數(shù)的增加呈線性增加，直到摩擦系數(shù)太大導(dǎo)致無法產(chǎn)生接觸面之間的相對(duì)滑動(dòng)，此時(shí)最大剪力不再隨摩擦系數(shù)的變化而變化

云南橡膠支座資訊：玉溪市FPQZ摩擦擺隔震支座最新報(bào)價(jià)！上述的規(guī)律在簡(jiǎn)支梁的抗震分析中得到驗(yàn)證，而且當(dāng)橡膠支座發(fā)生滑動(dòng)時(shí)，由于橡膠支座的抗滑性能不能滿足要求，滑動(dòng)起到了隔震的作用，整個(gè)橋梁橋墩所受的力較小，同時(shí)由于支座位移太大，會(huì)導(dǎo)致梁與擋垅蓋梁等發(fā)生撞擊作用，對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。

云南橡膠支座資訊：玉溪市FPQZ摩擦擺隔震支座最新報(bào)價(jià)！整個(gè)橋梁結(jié)構(gòu)體系由上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)組成，上部結(jié)構(gòu)通過伸縮縫或安裝體系形成的結(jié)構(gòu)可生不同特征的響應(yīng)和復(fù)雜的相互作用。特別是在我國(guó)一些城市立交工程的簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)中，上部結(jié)構(gòu)為多片預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板鉸接，其中每片梁兩端各設(shè)兩個(gè)支座，支座為板式橡膠支座(一聯(lián)的中部)或滑板橡膠支座(一聯(lián)兩端的伸縮縫處)，且橡膠支座直接放置于墩頂，墩頂和梁底的接觸面沒有螺栓連接，且墩頂為帶有抗震擋的凸型蓋梁，兩側(cè)的簡(jiǎn)支梁體與凸型蓋梁、抗震擋之間留有間隙。由已有的研究成果[f21可知，這種結(jié)構(gòu)形式在地震作用下，橡膠支座與墩頂和梁底的接觸面之間可能會(huì)產(chǎn)生滑動(dòng)，尤其是在矮墩，與此同時(shí)，支座滑動(dòng)會(huì)產(chǎn)生較大的支座位移。    支座的模擬:板式橡膠支座和聚四氟乙烯滑板支座采用本文的非線性雙向滑動(dòng)支座單元模擬，按《橋梁抗震規(guī)范》板式橡膠支座接觸面的摩擦系數(shù)取為0.15聚四氟乙烯滑板支座摩擦系數(shù)取為0.02。